由表1和圖5可見，螺線管中點場強與電流密度成正比。當 匝數(shù)和導線規(guī)格確定以后，磁勢與電流密度有關。因此，根 （1），圖5所示直線也可看作磁勢與中點場強的關系曲線， 的斜率即為漏磁系數(shù)σ。由此我們可以得出結論，當導線規(guī) 和線圈幾何尺寸一定且鐵鎧未達飽和時，漏磁系數(shù) σ 為一常 它與電流密度或磁勢無關。 當N=2708匝、δ =18cm、I=7A時，H=95.5kA/m，按 ）式可算出螺線管磁系的漏磁系數(shù)σ=1.108。 J.Svoboda等研究表明，在實際介質中，碰撞效率主要是由碰 的機械機理所決定的，因此懸浮在通過介質的流體中的每個顆 與磁介質碰撞的幾率都接近于1，即在沒有磁力的情況下，其 撞幾率也仍接近于1。由此可見，非磁性物在磁性物中的機械 雜是不可避免的，這是影響高梯度磁選選擇性的一個重要方 。為了解決這一問題，國內外進行過不少研究工作，主要為： （1）采用特殊的介質及排列形式。如采用水平布置的絲網(wǎng)介 ，各網(wǎng)的網(wǎng)眼尺寸自上層至下層依次減??； （1）預估漏磁系數(shù)σ′。 根據(jù)以往設計的經(jīng)驗，σ′值可在1.00耀1.5之間選取。 （2）初步計算所需磁勢。 按公式（IN）′= σ′H0δ 0.4π 計算出所需磁勢即安匝數(shù)。 （3）選定導線規(guī)格，按大于或等于工作氣隙高度確定線圈軸 向匝數(shù)Nx，選定總匝數(shù)Nj，并按Nr=N0/Nx確定徑向匝數(shù)。 （4）按公式I=（IN）′/N0計算出激磁電流，并由導線規(guī)格和 激磁電流計算出電流密度。 （5）根據(jù)已知的電流密度和線圈的幾何尺寸采用有限元法計 算出線圈工作氣隙場強H′0。 （6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ計算出實際的漏磁系數(shù)。 （7）再按公式IN=σH0δ/0.4π確定實際所需的安匝數(shù)。

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